Дополнительные ссылки

ОСНОВНЫЕ ДОСТИЖЕНИЯ ПОСЛЕДНИХ ЛЕТ
Кристаллизационные методы разделения
 
Разработаны теоретические основы фракционной кристаллизации на охлаждаемых поверхностях. Предложены методы расчета захвата маточной жидкости κ и эффективных коэффициентов распределения Keff, степени очистки при фракционном плавлении и диффузионной промывке.
 

 

Кристаллизационные методы очистки воды: удаление ионов жесткости

Интенсифицирован процесс реагентного осаждения солей жесткости и тяжелых металлов за счет применения активированных добавок.
 
 
Микрофотографии частиц силиката кальция после ультразвуковой обработки (слева) и после осаждения на них карбоната кальция (справа).
 
Максимальную скорость и глубину снятия пересыщения при осаждении карбоната кальция обеспечивает добавка затравочных кристаллов CaSiOз, активированных ультразвуком. Продолжительность процесса сократилась с 25-30 мин до 1.5-2 мин.
 
 
 
Развитие поверхностной конвекции Марангони
 
  
 Абсорбция диоксида углерода водным раствором моноэтаноламина в два последовательных момента времени (в течение первых 5 секунд)
 
 
 
Конвекция Марангони
 
Развита теория диффузионно-тепловой неустойчивости, когда при закритических числах Марангони Ma = ((HC*(/(Cp(u > Maкр «невозмущенный» диффузионный режим физической и химической абсорбции заменяется новым интенсивным режимом микроконвективного массообмена.
 
  
Структура конвективных потоков
в экспериментальной установке
при хемосорбции этилена

 

    
 
 

Скорость хемосорбции этилена раствором хлора в дихлорэтане в конвективном (кривая 1) и диффузионном (кривая 2) режимах: a – экспериментальные данные, б – расчет по формуле для нестационарной диффузии в полубесконечную среду.

 

 
 
Противоточная колонная кристаллизация
 
   
Противоточная кристаллизационная               
колонна высокой эффективности
(более 20 теоретических ступеней)
с кристаллизатором (2,3), плавителем
(7) и перемешивающим устройством (6).
 
На рисунке показано распределение
концентрации компонентов x по высоте
коллоны Z при разделении тройной смеси
p-  дихлорбензол (в) -  p- хлорбромбензол (б)
-   p – дибромбензол (а).
    
 

 

Самоорганизация в процессе нестационарного испарения

 
Неустойчивое распределение плотности по высоте парогазового слоя (неустойчивость Рэлея) приводит к возникновению конвективных течений, интенсифицирующих массообмен.
 

Степень насыщения аргона (М = 40) парами воды  (М = 18) как функция времени: верхняя кривая – конвективный режим испарения, нижняя – молекулярный. Точками показаны экспериментальные данные.

  

Каталитическая дистилляция
 
Разработана, экспериментально исследована и проверена на укрупненной опытной установке в Ярославле новая технология производства втор-бутилацетата из н-бутенов и бутан-бутеновых фракций, основанная на использовании каталитической дистилляции. Эта схема содержит меньшее количество аппаратов и позволяет достичь более полной конверсии (96–97%), чем  в схеме с прямоточными реакторами (79–80%). Ожидаемая себестоимость втор-бутилацетата в два раза ниже себестоимости н-бутилацетата – растворителя, используемого сейчас в лакокрасочной промышленности и промышленности кино-фотоматериалов. 
 

 

Схема с колонной каталитической ректификации (РРЗ – реакционно-ректификационная зона, УЗ–укрепляющая ректификационная зона, ИЗ – исчерпывающая зона);  Р1 и Р2 – прямоточные жидкофазные реакторы; С1, С2 и С3 – сепараторы-отстойники; К1, К2 и К3 – ректификационные колонны; F – углеводородная смесь; УК – уксусная кислота; НА – нейтрализующий агент; ВБА – втор-бутилацетат; ИПА – изопропилацетат
 
 
 
Извлечение битума и вязкой нефти из нефтеносных пород
 
Проведено экспериментальное и теоретическое исследование извлечения нефтепродуктов из гетерогенных смесей в гибридном процессе с ультразвуковым воздействием. Предложены модели выхода нефтепродуктов в водно-щелочной раствор, согласующиеся с экспериментальными данными.
 
 
Сопоставление химической (1) (k = 0.094, k1 = 0.004) и диффузионной модели (2) (k = 0.081, n = 2) с экспериментальными данными по извлечению битума из битуминозного песка
 
P = [exp(kt) – 1]/[exp(kt) + k/k1 – 1]                   (1),
 
P = [exp(kt) – 1 – S]/exp(kt)                           (2).
 
 
S =
 
P  – доля извлеченного нефтепродукта, t – текущее время, k и k1 – кинетические константы, зависящие от природы разделяемой смеси и условий ее обработки.

                                                                                                                                                                                                           
ОБЪЯВЛЕНИЯ
Рассылка новостей